方案是对一项活动具体部署的安排和计划，那么方案的格式是什么样的呢？如何才能写好一份方案呢？以下是小编整理的关于《施工电梯加固施工方案》，仅供参考，大家一起来看看吧。
土木结构工程加固施工方案之我见
【摘要】本文根据作者的施工经验，介绍了目前混凝土结构工程加固施工中所遇到的加固施工方案及施工方法，并对不同方案进行优化比较。
【关键词】混凝土 结构工程 加固施工 方案
混凝土构筑物因出现功能性改变，或出现质量问题，都需要进行加固。对于需要加固的构筑物，应根据构筑物的不同情况制定不同的加固方案。本文介绍了目前混凝土结构工程加固施工中所遇到的加固施工方案及施工方法，并对不同方案进行优化比较。
优秀的加固方案体现在其施工作业方便、施工技术先进、经济效果好、加固质量高等四方面。
一、考虑良好的施工性
加固工程方案的优劣，首先要把施工作业方便作为必要条件。有的加固方案虽然具有解决问题的可行性，但是，由于其方案在施工过程中增加了一定的施工难度，而造成施工工期长，劳动用工量大，安全系数低的弊端，结果将影响到加固质量。例如某技工学校办公楼因冬季施工，掺加不合格防冻剂，超标的氯离子破坏了钢筋钝化膜，致使十架大梁产生严重裂缝，需要进行加固，原施工设计方案之一是采取简易修补法，将大梁裂缝处出现的酥松混凝土凿除，露出钢筋后，将锈蚀的钢筋周圈进行除锈后，用环氧砂浆进行封闭，达到加固目的;方案之二是采取加大截面加固法，即通过增大构件的截面和配筋，用以提高构件的强度、刚度、稳定性和抗裂性，并达到修补裂缝的目的。
二、合理加固方案的重要性
1、為施工质量提供保证
施工方案是为建设施工过程中的经济、技术和组织提供指导的技术性文件，对施工质量有着直接影响。为了可以保障施工质量的可靠性，施工方案的实施和效果与质量检测有着紧密联系，最后具体依据和结果的确立是施工质量的最终目标。在施工方案中，要根据国家现行颁布的施工技术操作规程、施工及验收规范、质量检验以及评定标准对施工工程进行验评、检查，对施工方案中的具体施工做出包括工序交接检查、技能型开工前检查、办理验收签证手续以及隐藏性工程检查等在内的明确质量要求，对质量的检测做到具体落实，以满足预定的施工标准。 2、为施工成本提供保证
施工方案主要包括选择施工机器、组织流水施工、确定施工方法、选择施工机器，不同的施工方案其工期也就不同，要使用不同的机器，优化施工方案选择可以使工程成本有效降低。要根据合同工期和上级要求对施工方案进行制定，结合项目的实际情况和工程性质，制定多个方案，通过相互间的比较，对最合理、最经济的方法进行选择，对技术组织措施计划要有经济可行的制定。并在施工组织设计中提出，现场管理人员、工程技术人员、材料员要分工明确，使技术组织措施得到落实，做到对成本的控制。
3、为施工效益提供保证
在混凝土结构施工中，要严格审核施工过程中的专题施工方案，对其不断改进，对施方案不断的进行技术经济分析，对工程投资的节约潜力进行挖掘，使之能够得到更高的效益。利用施工方案的合理有效，对工程造价进行有效控制，以有限的成本得到极大的施工效益，这也是施工管理的一个重要目标。
三、不同类型加固工程与加固方案分析
一般来说，加固工程常采用的方法有加大截面加固法、外包钢加固法、预应力加固法和改变结构传力途径加固法等，随着科学技术的不断进步，化学灌浆法、粘钢锚固法、碳纤维加固法应运而生，并开始广泛应用于各类加固工程中。具体哪个方案最能体现加固工程所要求的短、平、快、省的特点，应根据需要加固的构件情况，综合确定加固方案。
1.以框架梁的加固为例，笔者认为，较为合理、经济、技术先进的加固方案当属粘钢锚固法和碳纤维加固法，前者以造价低，施工简单，占用空间小，加固效果好，明显优于加大截面法和预应力加固法，后者除材料费用高外，各种优势如自重轻、强度高、劳动强度小、施工工期短尽显其中。但是，应用其在负弯矩部位进行加固效果不如钢板性能好。
2.以框架柱的加固为例，较为常见的加固方法有外包钢加固法，即在混凝土柱四周包以型钢进行加固，这样既不增大混凝土截面尺寸，又大幅度地提高混凝土柱的承载力，具体方法又分干作业法与湿作业法两种形式。两种作业方法相比较，干式作业法施工更为简单，价格低，施工时间短，但其承载力提高不如湿式作业法好。在方案选择时，应根据加固要求和原构件情况，合理挑选适当的方案进行加固。
另外，对于加固工程，还有焊接补筋加固法、套箍加固法、喷射混凝土补强法、化学灌浆修补法、粘钢加固法、碳纤维加固法等，每种加固方法各有其特点及适应范围，只要行之有效，技术成熟，既满足加固要求，又经济实用，均可采用。
四、加固工程方案要在新技术、新材料、新工艺上做文章
优秀的加固工程方案要在工法上体现出其可行性、科学性、先进性。笔者认为，化学补强法不失为当前加固工程中首选的一种最为先进的工法。例如，某面粉厂制粉车间技改工程中的加固部分，就是采取化学补强的方法，应用QR型建筑工程结构胶粘剂，对其第四层、第五层框架梁进行粘钢加固，满足了该车间在楼层增高、设备增加、荷载加大情况下的正常使用要求，充分显示出新技术、新材料、新工艺在加固工程中的应用成果。
在化学补强方法中，除粘钢加固外，碳纤维加固工艺也不失为一种先进的加固工法。 四、几种典型加固方法的工程施工要求
根据《混凝土结构加固技术规范》(CECS25：90)中几种典型的加固方法，依照施工经验，不同的加固方法在施工时应重点做到：
1.外包钢加固法
要把表面处理(包括加固结合面和钢板贴合面处理)作为加固施工过程中的关键。对于干式加固施工，为了使角钢能紧贴构件表面，混凝土表面必须打磨平整，无杂物和尘土;当采用湿式加固施工时，应先在处理好的角钢及混凝土表面抹上乳胶水泥浆或配制环氧树脂化学灌浆料，对钢板进行除锈，混凝土进行除尘并用丙酮或二甲苯清洗钢板及混凝土表面，进行粘、灌。
2.预应力加固法
采用预应力拉杆加固时，在安装前，必须对拉杆事先进行调直校整，拉杆尺寸和安装位置必须准确，张拉前应对焊接接头、螺杆、螺帽质量进行检验，保证拉杆传力正确可靠;采用预应力撑杆加固时，要注意撑杆末端处角钢(及其垫板)与混凝土构件之间的嵌入深度传力焊缝的质量检验。检验合格后，将撑杆两端用螺拴临时固定，然后用环氧砂浆或高强度水泥砂浆进行填灌，加固的压杆肢、连接板、缀板和拉紧螺栓等均应涂防锈漆进行防腐。
3.改变结构传力途径加固法
增设支点若采用湿式连接，在接点处梁及支柱与后浇混凝土的接触面，应进行凿毛，清除浮渣，洒水湿润，一般以微膨胀混凝土浇筑为宜;若采用型钢套箍干式连接，型钢套箍与梁接触面间应用水泥砂浆座浆，待型钢套箍与支柱焊牢后，再用较干硬砂浆将全部接触缝隙塞紧填实;对于楔块顶升法，顶升完毕后，应将所有楔块焊连，再用环氧砂浆封闭。
4.混凝土构件外部粘钢加固法
此法施工较为简单，但首先需要着重注意混凝土和钢板的表面处理。其次要注意对胶粘剂的选择，目前国内市场建筑结构胶粘剂鱼龙混杂，对胶粘剂的选择一定要慎重。第三要注意在配胶、粘贴过程中的细节，胶粘剂要严格按照说明书要求的比例配制。最后要注意在固化阶段不能对钢板有任何扰动。
随着建筑科学技术的不断进步，新型建筑材料不断出现，更好的加固施工方法将会有更大拓展。因此，加固施工方案的选择范围也将具有更为广泛的空间。
作者：徐登奎
摘要：水库除险加固工程技术性强、工期较长，往往与抗旱灌溉的争分夺秒存在矛盾。大北沟水库除险加固工程在施工中结合实际，对施工方案多次进行了改进优化，在保证工程质量的前提下，妥善处理与抗旱灌溉争分夺秒的矛盾，实现了工程按期完工、质量达到优良的目标。
关键词：水库工程；除险加固；方案优化；建设效果
1 水库概况
大北沟水库位于乾县梁村镇倪家窑村北，是宝鸡峡灌区渠库结合工程之一。塬上总干渠在桩号145km处从坝顶通过，水源主要来自塬上干渠输水补给，是以灌溉为主，兼有防洪、水产养殖等综合利用的Ⅲ等中型水库。水库枢纽由大坝、溢洪道、输水洞、进水道和坝后抽水站等组成。大坝为均质土坝，坝高58m，坝长291m，坝顶高程572m，控制流域面积372km2，正常蓄水位565m，总库容4760万m3。
2 存在问题
大北沟水库于1958年11月破土兴建，1972年12月建成蓄水并投入交付使用。经过多年实际运行，出现的主要问题是：水库溢洪道原设计标准低，泄洪能力不足；坝顶干渠衬砌冻胀破坏严重，导致渠水向坝体渗漏；大坝迎水坡土方或砌石水毁严重；下游岸坡滑塌河道淤积堵塞，反滤排水不畅；大坝安全监测主要依靠人工观测，方式陈旧老化，精确度不高。为此，经陕西省水利厅组织专家评鉴定为Ⅲ类病险水库，陕西省计委2001年7月批复立项进行除险加固。
3 主要除险加固措施
3.1 实施溢洪道改建
2002年10月开工，首先对原溢洪道衬砌板及浆砌石进行拆除，次年4～5月完成了土建主体施工，达到防洪泄水要求；2004年5月底完成闸门制安、启闭机安装及闸房改建全部任务。
3.2 对输水洞加固和新建泄洪排砂岔洞
2003年6月开工，赶10月底完成302m退水渠土方开挖衬砌。2004年5月完成背水坡网格砼浇筑，6月完成输水洞及岔洞钢内衬加固266m，10月完成输水洞闸房改建等全部任务。
3.3 实施左右坝肩灌浆
2002年11月开工，2003年6月进行灌浆试验，并按原设计方案三排孔实施灌浆，2004年6月顺利完工。
3.4 对迎水坡进行砌护和过坝干渠衬砌
2003年3月开工，至8月完成迎水坡565～571.8m
高程砌护，4月至年底完成干渠衬砌346m，2004年3～4月完成干渠公路桥改建，8月底完成防浪墙砼浇筑，11月完成进水节制闸门安装及闸房改建等
任务。
3.5 改建防汛道路
2004年9月开工，对沿干渠防汛石子路、土路改建，采用半边施工半边通行方式，在完成路基碾压、搓平基础上，浇筑砼路面，赶12月达到全线贯通。
3.6 开展下游河道疏通治理
2004年6月开工，招标设计下游河道疏通2.49km，下部埋设Φ120钢筋混凝土管，上部疏通整理设计过水断面，解决坝后排水问题。在实际施工中，由于河道地形复杂，出口段430m弯道软基施工难度较大，在保证排水比降合理畅通的前提下，经过详细测量和方案优化，将疏通长度调整为2.06km，比降和排水效果良好。采用从下向上倒退施工方法，妥善解决了施工道路、排水及材料进场等实际困难，赶2004年11月底完成管道铺设等河道疏通任务。
3.7 建设大坝安全监测系统
2004年11月开工，2005年6月底完成钻孔1085m，表面变形标点20个，工作基点8个，校核基点8个，电缆铺设8700m，埋设渗流计30个，现已全局联网投入试运行。
3.8 进行库区绿化美化
2005年3月开工，抢抓春季气温升高之机，开展植树绿化，完成种草3万m2，栽植灌木19600株、乔木2894株，铺设路面2000m2，建设风物展品景观
4处。
4 工程设计方案优化
4.1 溢洪道改建工程
4.1.1 2003年1月，委托西北水利科学研究所对大北沟水库联合泄洪进行水工模型试验，发现二级陡坡段不能满足设计泄洪能力，且原衬砌老化破损严重。根据水利科学研究所建议，对二级陡坡段进行拆除改建，以满足设计泄洪要求。
4.1.2 溢洪道二级消力池原形状为梯形，招标设计为下矩形上梯形复式断面，考虑到施工后填方量较大、边墙稳定性差，经与水工模型试验结果对比分析，设计变更为下梯形上直墙施工方案。
4.1.3 基础设施改造宿办楼招标面积550m2，无法满足大北沟水库站管理运行需要，经研究，增加改造面积575m2，与设计安排的宿办楼改造合并实施，新建宿办楼1125m2。
4.2 输水洞加固及新建泄洪排砂岔洞工程
施工方案变更为，竖井加平钻排水，减少工作面土体含水量；管棚一次性支护，防止滑塌，保证开挖断面和施工安全；交叉连接处上部增设竖井，井壁下部砼支护，变水平施工为垂直施工，有效解决交叉连接段开挖、拆除、绑筋、砼浇筑等难题。
4.3 左右坝肩灌浆工程
左右坝肩绕坝渗漏灌浆设计变更为三排孔实施灌浆。
4.4 大坝迎水坡砌护工程
鉴于主坝体以外的东西两包头水毁严重，考虑到迎水坡砌护的整体效果，设计变更将主坝体砌护与两岸包头砌护结合起来，左岸迎伸至输水洞进口附近，右岸延至溢洪道进口两岸护坡。
5 施工方略
5.1 坚持施工与灌溉两不误的原则
管理单位根据中长期天气预报及工程建设实际编制灌区年度灌溉用水计划，施工单位以灌溉用水计划为依据，按照合同要求编制详细的施工计划，尽量减少因施工对灌区灌溉用水带来的不利影响。
5.2 溢洪道改建施工基本与灌溉用水不冲突，可提前施工，赶汛前完成
防汛道路改建工程量较小，可提早利用灌溉间隙完成，方便整个工程建设。
5.3 做好物资、机具、人力的计划安排
充分利用灌溉间隙，抓紧非灌溉季节组织施工，在保证工程质量前提下，加快施工进度，确保按期完成施工任务。
6 建设效果
大北沟水库除险加固工程施工，采用单价承包合同管理方式累计完成投资3041.3万元，其中国债资金2250万元，省级配套资金750万元，单位自筹资金41.3万元。2005年8月19日，陕西省水利厅组织对溢洪道改建等7个单位工程进行验收，其中溢洪道改建、输水洞加固及新增泄洪排砂岔洞、下游河道疏通、大坝安全监测设施4个单位工程验收评定为优良工程，左右坝肩灌浆、迎水坡砌护及坝顶渠道衬砌、防汛道路改建3个单位工程验收评定为合格工程，工程总体质量评定为优良，为确保水库安全运用奠定了良好基础。
作者简介：罗松让（1969-），男，陕西武功人，陕西省宝鸡峡礼泉总站工程师，研究方向：水利工程建设管理。
（责任编辑：秦逊玉）
作者：罗松让
摘 要 本文是研究安徽省裕溪闸除险加固工程建设期间施工导流方案，以保障裕溪闸除险加固工程建设期间不影响汛期裕溪闸及其上下游河道防洪、排涝和灌溉等功能正常发挥，保障巢湖流域防洪安全。
关键词 裕溪闸 施工导流 度汛安全 防洪 排涝
1 基本情况
1.1 工程概況
裕溪闸水利枢纽位于安徽省芜湖市鸠江区二坝镇、沈巷镇交界处，裕溪河入长江口上溯4Km处，是无为大堤上的大型水利工程，与巢湖闸组成巢湖、裕溪河、长江梯级水利枢纽，由节制闸、船闸、鱼道、拦河坝和上、下游引河道组成，具有防洪、排涝、灌溉、航运、交通等综合功能。裕溪节制闸1959年底开工，1967年建成，经过40多年运行，工程出现多处险情，经安全鉴定，裕溪节制闸为三类闸，列入了全国大中型病险闸除险加固规划。裕溪节制闸老闸为Ⅱ等大(2)型规模，共24孔×5.0m，其中：浅孔16孔、底板高程5.0m(吴淞高程，下同)，深孔8孔、底板高程2.50m;设计过闸流量1170m3/s，校核过闸流量为1400m3/s。
本次除险加固设计，根据工程地形地质条件，受到施工导流条件的约束，经多方案比选，确定在老闸轴线上游52m处建设新闸闸室。工程为Ⅱ等大(2)型规模，同时因水闸位于无为大堤上、系无为大堤的组成部分，水闸闸室及岸墙为1级建筑物，上下游翼墙为3级建筑物，临时建筑物为4级。设计洪水标准为50年一遇，校核洪水标准为100年一遇;设计流量1270m3/s，校核流量1475m3/s。闸室为胸墙式结构，共14孔，单孔净宽8m，总净宽112m。水闸底槛高程为3.0m，胸墙底高程10.0m，闸顶高程14.5m，闸室顺水流方向长18m，闸室总宽度为134.4m。沿现闸上公路桥的线型重建公路桥，设计荷载公路-Ⅱ级，桥面净宽7.5m，总宽10m，桥梁总长为211.6m。老闸上游右岸鱼道拆除重建，断面采用钢筋砼“U”型结构，净宽3.01～4.15m，底高程3.0～5.5m。
1.2 工程内容和总体进度
本工程主要建设内容为：移址重建节制闸、鱼道，拆除老闸大部、鱼道和公路桥，保留并利用部分闸室底板、岸(翼)墙及下游消能防冲设施，原址重建公路桥等。计划总工期40个月，2014年12月开工建设，在4个枯水期内建设完成，2018年4月份竣工验收并投入运行。分述如下：
(1)第1个枯水期，即2014年12月～2015年汛前，主要采用打桩船实施水下预制管桩桩基施工。
(2)第2个枯水期，即2015年10月～2016年4月，主要进行新闸防汛交通桥以下工程施工，上游侧布置挡水围堰，下游侧利用老闸挡水;直至2016年10月，老闸和老闸公路桥继续运行。
(3)第3个枯水期，即2016年10月～2017年4月，在下游布置挡水围堰，上游围堰恢复挡水，新闸公路桥投入试运行，进行老闸(含公路桥、鱼道)拆除、新公路桥施工以及新闸后续工程施工，2017年汛期新闸投入试运行。
(4)第4个枯水期，即2017年10月～2018年4月，全面完成工程遗留尾工，进行工程竣工验收并移交管理单位运行。
2 施工导流和工程度汛方案分析
2.1 总体方案
裕溪闸除险加固工程初步设计，先后经过安徽省水利厅、长江水利委员会和安徽省发改委等组织的专家评审和论证，确认的导流方案是：非汛期控制巢湖、裕溪河水位，通过牛屯河分洪道的铜城闸、新桥闸和西河的凤凰颈闸、凤凰颈站排泄区间来水;汛期仍将裕溪闸作为巢湖流域主要排水通道，其中在建设期间所跨3个汛期中，2015年、2016年汛期仍然利用老闸挡水和泄洪，2017年汛期利用新闸挡水和泄洪[1]。建设工期安排在非汛期(4个枯水期)进行，且采用打桩船实施水上管桩基础施工，并进行节制闸移址重建，以缓解工程建设和安全度汛的矛盾，确保老闸、新闸建设期接力发挥防洪、排涝、灌溉等综合效益[1]。
2.2 非汛期施工导流
2.2.1 自然条件
1)气象条件
本流域多年平均降雨量为1120mm左右，枯水期11月至次年4月降雨量占全年的30%左右，且年际年内雨量分配极不均匀。根据气象资料，历年逐月各级平均降雨天数见表1，日降雨量≥5mm影响施工的11月至次年4月降雨天数为2.5～6.7天/月，平均4.4天/月，月平均施工天数约25天。工程区多年平均气温为25.9℃，多年极端最低气温为-13.1℃，多年平均日最低气温小于0℃的天数为42.7天，发生在11月至次年3月期间，砼工程施工应注意冬季保温措施，以确保工程质量。
2)水文条件
巢湖闸以下、裕溪闸以上汇水面积为3929km2，枯水期施工时，巢湖闸控制巢湖来水下泄，黄雒闸关闸，西河上游来水考虑从凤凰颈闸、站枢纽入长江，其余裕溪河区间来水经铜城闸、新桥闸从牛屯河分流入长江。施工期裕溪节制闸上下游设计频率水位见表1。多年平均水位闸上(裕溪河侧)8.0m，闸下(长江侧)6.83m。
表1 裕溪闸施工期上下游水位 单位：m
频率
闸上(裕溪河侧)
闸下(长江侧)
全年
10-5月
10-4月
11-4月
全年
10-5月
10-4月
11-4月
20%
11.33
9.76
9.50
8.22
11.27
9.52
9.29
8.44
10%
12.07
10.08
9.76
8.63
11.63
9.76
9.72
8.63
2.2.2导流标准与导流时段
裕溪节制闸属无为大堤的一部分，依其级别为1级，根据《水利水电工程施工组织设计规范》(SL303-2004)的规定，其临时建筑物级别为4级。施工期设计洪水标准为重现期20～10年，经综合分析，本次拟取用重现期10年的导流标准，但要做好遭遇超标准洪水的应急准备。
导流时段根据工程流域区水文气象特性及工程施工特性综合分析确定。根据水文资料，流域来流量集中在5～10月，占全年来流量近70%，10月份来流量逐渐减少，3、4月份逐渐增加，5～10月为汛期。根据对施工洪水资料的分析，结合施工进度安排，本工程施工导流时段选为枯水期11月～次年4月。
根据选定的导流标准及导流时段，分析计算本工程导流设计流量及水位。施工期来水主要是巢湖闸下泄及巢湖闸～裕溪闸区间来水，根据巢湖闸及裕溪闸多年下泄流量，分析导流流量见表2。因此，本工程施工期导流设计流量为332 m3/s。
表2 施工期导流流量表
频 率
10月-次年5月
11月-次年4月
备注
流量(m3/s)
流量(m3/s)
总流量
区间流量
总流量
区间流量
10%
709
427
579
332
注：区间流量指巢湖闸下至裕溪闸上流量。
2.2.3导流条件
巢湖流域总流域面积13486km2，其中巢湖闸以上9158 km2(湖泊808km2)，巢湖闸以下裕溪闸以上区间流域面积3929km2(牛屯河流域总面积404km2)，西河流域2305km2(部分属于巢湖闸上流域范围)。巢湖闸至裕溪闸段裕溪河长57.2km，裕溪闸至长江口3.9km;牛屯河新桥闸距裕溪闸内河长55.9km;凤凰颈闸至裕溪闸内河长80.2km。裕溪河位于巢湖流域下游，主要有清溪河、西河汇入，牛屯河为其分洪河道。裕溪河两端有巢湖闸和裕溪闸控制，西河上有黄雒闸和凤凰颈闸控制，牛屯河上有铜城闸和新桥闸控制[2]。
牛屯河过流能力主要控制断面为铜城闸及沿河道的一些阻水土埂。根据现状断面，经分析其河道过流能力见表3，但其真正过流能力受铜城闸、新桥闸以及沿程收缩断面的控制。另外，还受到江水位的顶托影响。其中，铜城节制闸建于后河、牛屯河、三汊河三河交汇处，为牛屯河分洪道的进水闸;汛期当长江水位低于巢湖洪水位时，铜城闸开闸分洪，渲泄巢湖流域洪水，设计分洪流量455m3/s。新桥闸位于牛屯河出口，设计排涝流量700 m3/s。两座闸的过流能力计算结果见表4。
表3 牛屯河流量～水位关系表 水位：m
铜城闸上水位
入长江
口水位
流量(m3/s)
300
400
500
600
700
800
900
7.5
8.55
8.95
9.35
9.7
10.05
10.36
10.66
8.0
8.75
9.1
9.45
9.8
10.12
10.45
10.73
8.5
9.05
9.35
9.65
9.95
10.25
10.55
10.82
9.0
9.40
9.65
9.9
10.15
10.45
10.7
10.95
江口水位參照新桥闸闸下水位，根据新桥闸水位分析，闸下10年一遇11月～次年4月水位为8.44m。根据牛屯河流量～水位关系，考虑铜城闸的壅水等因素，牛屯河过流332m3/s时对应的裕溪河闸上水位为9.15m(对应长江水位取8.5m)。
表4 铜城闸和新桥闸过流能力复核
闸上水位(m)
闸下水位(m)
新桥闸(m3/s)
铜城闸(m3/s)
10
9.8
729
586
9.5
9.3
681
539
9
8.8
634
492
8
7.8
539
397
西河黄雒闸～凤凰颈闸段长约49km，河底高程4.0～5.0m，河底宽约30m，黄雒闸于2002年建成投入使用，设计正向流量450 m3/s，反向流量390 m3/s。根据水文资料，枯水期西河凤凰颈闸处水位相对较高，11月～次年4月10年一遇西河侧水位9.74m，无法从黄雒闸反向过水。凤凰颈闸、站：凤凰颈站设计机排流量240m3/s，装机1.48万kW、自排流量380 m3/s、引江灌溉流量200 m3/s。
2.2.4 导流方式
根据以上情况，本次裕溪闸加固施工如果不考虑巢湖闸的控制作用，导流流量将达579m3/s，无法从牛屯河下泄，施工围堰也无法布置。因此，本次导流流量仅考虑巢湖闸下～裕溪闸区间的来水流量，巢湖湖区来水利用巢湖闸进行错峰调蓄进行控制。即在施工期间，巢湖流域内降雨较大时，洪峰到达巢湖闸之前，将巢湖闸关闸调蓄。待巢湖闸闸下区间降雨洪峰安全下泄之后再开闸限量泄流，以控制巢湖运行水位及本工程施工的安全。
2.3 施工期水位控制要求
2.3.1 汛前施工面貌
为确保巢湖流域防洪安全和裕溪闸新、老闸安全度汛，须在以下各年度汛前形成如下施工面貌：
(1)到2015年4月底，完成新闸闸址处河床表层块石、砼清除工作，完成PHC预制管桩水上沉桩施工，所有管桩均按设计要求打入到现状河床以下，不形成阻水，同时工程施工不涉及老闸，河道断面基本维持现状。汛期老闸及上下游河道继续运行。
(2)到2016年4月底，完成新闸公路桥以下部位的闸底板、墩墙和桥梁架设等任务。在2016年5月份前将上游围堰拆除至5.0m高程，底宽不小于112m，剩余堰体采用彩条布覆盖并压块石保护;新闸消力池及护坦等位置(除老闸位置外)采用彩条布覆盖并压块石保护。汛期基坑过水，老闸及上下游河道继续运行。
(3)到2017年4月底，完成老闸(含公路桥、鱼道)拆除工作，完成新公路桥施工以及新闸主体工程施工任务。在2017年5月份前将上游围堰拆除至5.0m高程，底宽不小于112m，下游挡水围堰拆除至指定高程。汛期基坑过水，新闸投入试运行。
(4)到2018年4月，完成水下围堰土方清除等全部工程建设任务，工程通过竣工验收。
2.3.2 第1个枯水期水位控制
从2014年12月至2015年4月底，也就是在2015年汛期前完成预制管桩水上沉桩施工，根据打桩船及送桩器设计尺寸要求，裕溪闸上水位高程应控制在8.5m以下，这样才能保证送桩器能按照设计要求将管桩送至设计高程(桩顶高程1～1.2m)。根据裕溪闸历年的排水惯例，每年3月份开始排泄内涝及腾空巢湖汛前水位，这将与目前裕溪闸关闸施工形成调度上的矛盾，建议及时开启巢湖闸、铜城闸和新桥闸，通过牛屯河预排巢湖蓄水，至3月底前将巢湖水位降至8.5m以下;在2015年4月底以前，通过对巢湖闸、黄雒闸、黄湾闸、凤凰颈闸站、铜城闸、新桥闸等的联合调度，将裕溪河水位始终控制在8.5m以下，为裕溪闸桩基施工提供水位保证。
2.3.3 第2个枯水期水位控制
从2015年10月至2016年4月底，在上游侧布置挡水土围堰，设计挡水高程为9.15m，下游利用老闸钢闸门挡水。施工期裕溪闸上水位高程宜控制在8.0m左右，巢湖闸上水位宜控制在8.5m以下。
2.3.4 第3个枯水期水位控制
从2016年10月至2017年4月底，在下游布置挡水围堰，复填上游挡水围堰。上游侧挡水围堰设计挡水高程为9.15m，下游围堰设计挡水高程为8.63m。施工期水位控制及调度要求同上述第2个枯水期。
2.4 超标准洪水应对措施
在非汛期遭遇超过设计标准(10年一遇)的洪水时，应对措施如下：
一是开启巢湖闸将裕溪河洪水暂时排入巢湖，削减裕溪河洪水位，这需要巢湖汛期蓄水位维持较低水平(8.3m左右);削峰后再及时将巢湖洪水经下游河道排出。
二是全部开启铜城闸和新桥闸，加大牛屯河排水量。
三是凤凰颈站相机抽排。
四是项目法人组织，全力加固围堰，确保上下游围堰安全运行。
2.5 工程调度
2.5.1 非汛期工程调度
非汛期也即本工程建设期，工程调度重点保证本工程建设需要。根据气象水文情况，由本工程项目法人向项目主管部门提出水位控制要求，安徽省巢湖管理局再通过合肥市防汛抗旱指挥部向安徽省防汛抗旱指挥部请示，由安徽省防汛抗旱指挥部办公室逐级下达调度指令，各有关工程管理单位按照调度指令控制工程运行。
3 工程措施
3.1 组织机构
为便于施工导流和度汛工作的开展，确保工程安全度汛，项目法人成立由设计、施工、监理和管理运行等参建单位参加的施工导流和工程度汛领导小组。项目法人主要负责人任组长，各参建单位负责人任副组长，切实加强对施工导流和工程度汛工作的领导，从组织措施上保证施工导流和安全度汛工作的正常进行。同时，要求施工单位项目部组建防汛应急抢险队，制定防汛措施，明确人员职责、分工，检查人员、物质、机械设备落实情况，在施工导流和工程度汛领导小组统一领导安排下，各负其责，发现问题及时报告。要求监理机构项目部根据工程施工实际情况，成立防汛值班工作小组，按防汛要求检查工程是否存在质量安全隐患，及时上报建管单位。
3.2 其它措施
1、加强桩基施工期间裕溪闸的安全监测，特别是后期可能对现有闸基的挤压影响，以确保2015年汛期度汛的安全运行状态。
2、安排专人对上下游围堰值班进行巡查，当发现围堰有管涌、漏洞、冲刷破坏时，应立即组织人员和物资进行处理。
3、加强挖泥船、PHC桩基施工船的安全生产工作，配备必要的救生防护用品，严格遵守安全规章制度，及时掌握水情、雨情、风浪，出现险情，及时停止作业，抛锚避汛。
4、有井点降水的建筑物，回填土前做好排水井点的封堵工作，避免汛期水位高发生管涌破坏。
5、制定防汛值班制度，防汛值班人员要及时掌握天气情况，密切关注雨情、水情，掌握河道水位变化情况，及时汇报。同时做好与建管单位和上級防汛指挥部不间断的汛情沟通。
参考文献
[1]安徽省水利水电勘测设计院. 安徽省裕溪闸除险加固工程初步设计报告
[2]巢湖市人民政府. 巢湖控制运用办法
作者：赵文慧 周健
荆门天鹅小区一期(北区)工程项目
施工电梯基础施工方案(地下室顶板支撑)
一、编制依据
1、施工现场平面图
2、荆门天鹅小区(北区)工程设计图纸
3、SC型施工电梯使用手册
4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
二、工程概况
荆门天鹅小区一期(北区)项目地上住宅部分结构型式均为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，标准层层高为3.0m，负一层地下室为地下车库及设备用房，采用框架结构，净高为3.8m，顶板厚度为0.3m。受现场实际楼栋布置情况限制，该工程施工电梯需采用两种基础形式，一种是在楼栋外侧地面上施工基础并安装(以9#楼为例)，另一种为电梯基础直接施工在地下室顶板上(以2#楼为例)。
本方案仅以2#楼、9#楼为例对施工电梯基础部分进行计算说明，具体安拆方案参照各型号施工电梯使用说明书。
三、施工电梯技术方案
(一)、2#楼施工电梯基础(位于地下室顶板上方)
1、施工电梯基本参数
施工电梯型号：SC200/200; 吊笼形式：双吊笼; 架设总高度：62m; 标准节长度：1.508m; 底笼长：5.3m; 底笼宽：4.2m; 标准节重：190kg; 对重重量：1800kg; 单个吊笼重: 945kg; 吊笼载重：2000kg; 外笼重：1200kg;
施工电梯安装在地下室顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2.1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P =吊笼重+护栏重+标准节总重+
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荆门天鹅小区一期(北区)工程项目
对重体重+额定载荷重)*2.1={(2*945)+1200+(41*190)+2*1800+2*2000｝*2.1 =38808kg=380.3KN。
2、回撑搭设方案
根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为380.3KN，基础尺寸为4000×6000mm，因此加固范围为4500×6500mm，由此地下室顶板承担的总荷载为15.85 kN/㎡，此荷载由施工电梯底部4500×6500范围的楼板承担，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座(钢顶托)顶紧，按600mm纵横间距设置立杆，高度方向步距h=1500mm加设水平方向拉杆。
3、地下室顶板支撑架计算书 (1)计算依据
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 (JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结 构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》等规范。 (2)设计选型
地下室顶板在2#楼施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证结构板使用安全。钢管脚手架纵横间距为600×600mm，步距为1500mm，钢管顶托顶紧。考虑到地下室顶板周边临时性堆料荷载，将施工电梯位置的最大自重荷载放大至30.0 kN/m2进行验算。
顶板支撑架立面简图
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荆门天鹅小区一期(北区)工程项目
顶板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
(3)、计算书 1)参数信息： ① 基本参数
立柱横向间距或排距la(m):0.60，脚手架步距h(m)：1.50; 立杆纵向间距lb(m):0.60，脚手架搭设高度H(m)：3.80;
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：400.00; 钢管类型(mm):Φ48×3.5(考虑到钢管的锈蚀等因素，计算时采用Φ48×3.0)连接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数:0.80; ② 荷载参数
电梯最大自重荷载为：30.0 kN/㎡ ;
电梯基础荷载：4*6*0.4*2500*9.8/24=9.8kN/㎡; 施工均布荷载标准值(kN/m2):1.0; 2)横向支撑钢管计算: 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08 cm3; 截面惯性矩 I = 12.19cm4;
纵向钢管计算简图
① 荷载的计算
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荆门天鹅小区一期(北区)工程项目
电梯自重线荷载(kN/m)：
q11 =(30+9.8)×0.400 =15.92 kN/m; 活荷载为施工荷载标准值(kN/m)： p1 = 1.000×0.400 = 0.400 kN/m ② 强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和; 最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
均布恒载：q1 = 1.2×q11 =1.2×15.92 =19.104 kN/m; 均布活载：q2 = 1.4×0.400 = 0.560 kN/m;
最大弯距 Mmax = 0.1×19.104×0.6002 + 0.117 ×0.560×0.6002 = 0.711 kN.m ; 最大支座力 N = 1.1×19.104×0.600 + 1.2×0.560×0.600 = 13.011 kN; 截面应力 σ= 0.600×106 / (5080.0) = 118.11 N/mm2; 纵向钢管的计算强度 118.11 小于 205.000 N/mm2,满足要求! ③ 挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度; 计算公式如下:
V = (0.677×19.104+0.990×0.560)×400.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.696mm 纵向钢管的最大挠度小于 400.000 /250 与 10,满足要求! 3)横向支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算; 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P =8.67 kN;
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最大弯矩 Mmax = 0.001 kN.m ; 最大变形 Vmax = 0.000 mm ; 最大支座力 Qmax = 13.231 kN ; 截面应力 σ= 0.216 N/mm2 ;
横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于400.000/150与10 mm,满足要求! 4)脚手架立杆稳定性验算
按地下室顶板没有承载力计算，顶板仅承受其结构自身重量。 ① 静荷载标准值包括以下内容： 脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.149×3.800 = 0.566 kN;
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
基础砼的自重(kN)：
NG2 = 9.8×0.600×0.600 = 3.53 kN; 电梯自重(kN)：
NG3 = 30×0.600×0.600 = 10.8 kN;
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 14.9 kN; ② 活荷载为施工荷载标准值产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 1.000×0.600×0.600 = 0.360 kN; ③ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N= 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×14.9+ 1.4×0.360 =18.384 kN;
立杆的稳定性计算公式
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荆门天鹅小区一期(北区)工程项目
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值： N = 18.384kN
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到; i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm);i = 1.58 A —— 立杆净截面面积 (cm2); A = 4.89 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3);W = 5.08
—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2; l0 —— 计算长度 (m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = kuh (1) l0 = (h+2a) (2) k—— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.155;
u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3;u = 1.5 h为立杆步距，取为1.5m a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至顶板支撑点的长度;a = 0.5m;
按公式(1)的计算：
l0 = kuh=1.155×1.5×1.5=2.6 = l0/i =2.6/1.58=1.65 = 18.384/(1.65×4.89)=2.28N/mm2 立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 按公式(2)的计算：
l0 = (h+2a)=1.5+2×0.5=2.5 = l0/i =2.5/1.58=1.58 = 18.384/(1.58×4.89)=2.38N/mm2 立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
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④ 附着架的设置
(1) 附着架二层楼板处安装一道，往上每两层设置一道。 (2) 附着架允许的最大水平倾角为±10°～15°。
(二)、8#、9#施工电梯位于原坑基础上
1、施工电梯基本参数
施工电梯型号：SC200/200; 吊笼形式：双吊笼; 架设总高度：67.5m; 标准节长度：1.508m; 底笼长：5.3m; 底笼宽：4.2m; 标准节重：190kg; 对重重量：1800kg; 单个吊笼重: 945kg; 吊笼载重：2000kg; 外笼重：1200kg;
2、地基参数
承台下地基土类型：原坑持力层; 地基土承载力设计值：150kPa; 地基承载力折减系数：0.4;
3、基础参数
基础混凝土强度等级：C30; 承台底部长向钢筋：C10@200; 承台底部短向钢筋：C10@200;
钢材型号：RRB400; 基础高度h：0.4 m; 基础长度l：4.0m; 基础宽度b：6.0 m; 导轨架长c=0.8m，宽a=0.8m
4、基础承载计算： 1)荷载计算
荷载计算过程如施工电梯1所示。
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1, {(2*945)+1200+(45*190)+2*1800+2*2000｝*2.1=40404㎏=396KN。 2)地基承载力验算
Gk=25×4.0×6.0×0.4=240kN 承台自重设计值 G=240×1.2=288kN
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荆门天鹅小区一期(北区)工程项目
作用在地基上的竖向力设计值F=288+396=684kN 基础下地基承载力设计值为150kPa，地基承载力调整系数为kc=0.4。 基础下地基承载力为p= 150.00×4.0×6.0×0.40=1440kN > F=684kN 该基础符合施工升降机的要求。
5、基础承台验算
基础承台砼强度等级为C30，其轴心抗压强度fc=14.3N/mm2，轴心抗拉强度ft=1.43N/mm2，底面积S=4.0×6.0=24m2，承台高h=0.4m, 导轨架长c=0.8m，宽a=0.8m。
1)承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=24≥(Pk+Gk)/fc=(396+288)/14.3=0.048m2。(满足要求) 2)承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下：
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荆门天鹅小区一期(北区)工程项目
应满足如下要求
式中 Pj ---扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=396/24=16.5kN/m2;
βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，本例取Bhp=1;
h0---基础冲切破坏锥体的有效高度，取h0=400mm;
Al---冲切验算时取用的部分基底面积，Al=6.0×1.6=9.6m2; am ---冲切破坏锥体最不利一侧计算长度;
at---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a; ab---冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长;
ab=a+2h0=0.8+2×0.4=1.6m am=(at+ab)/2=(0.8+1.6)/2=1.2m Fl=Pj×Al=16.5×9.6=158.4kN 0.7βhpftamh0=0.7×1×1.43×1200×400/1000=480.48kN≥158.4kN，满足要求!
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荆门天鹅小区一期(北区)工程项目
14000Φ10@200双层配筋16000施工电梯基础平面图Φ10@200双层配筋40001-1剖面图400
施工电梯施工电梯底座400地下室顶板可调顶托水平钢管6006006006006006006006006006500施工电梯基础支撑加固图第 10 页 共 11页
300地下室底板15001500500
荆门天鹅小区一期(北区)工程项目
施工电梯的地下室顶板的位置
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江西鹰潭万和城(一期工程)
人货电梯底部加固施工方案
编制人：侯朝亮
审核人：
审批人：
2013-10-18
东阳三建鹰潭万和城(一期工程)项目部
万和城一期工程
施工电梯地下室楼板加固施工方案
一、工程概况
本工程由鹰潭万和房地产有限公司开发，鹰潭核工业有限公司勘察、广州市建工设计研究院有限公司设计。2#、3#楼为框架剪力墙结构，地下一层，地上十七层。建筑高度为52.8米，建筑使用年限为50年，建筑抗震设防裂度为6度。
根据本工程需要拟安装贰台施工升降机，分别为2#、3#楼，我公司计划将施工电梯安装在地下室顶板上(标高:-1.300m具体位置详见电梯平面布置图)，地下室顶板厚400mm，混凝土强度等级为C30，配筋为Φ14
@180双层双向。施工电梯为山东大汉(集团)股份有限公司制造的SC200/200，架设高度为52.78米。
二、地下室顶板加固施工方案设计
为保证施工升降机正常运行及楼面安全，我公司拟采用如下加固方案：采用钢管(φ48×3.5)搭设满堂脚手架架(支撑面为5
m×5m),把地下室顶板上的荷载传至地下室底板以满足安全施工要求。满堂架搭设时采用立杆上加可调顶托，顶板上用方木(50×90mm)作为主龙骨的支撑体系，支撑架搭设宽度为电梯基础宽度每边加宽1米。立杆间距800mm，，水平拉杆步距小于1500mm，45度角剪刀撑隔两条立杆连续设置到顶，上、下水平拉杆距立杆端部不大于400mm。为确保施工电梯荷载能有效传递至地下室底板，可调顶托必须旋紧，并要求上、下层立杆位置相对应。
三、地下室顶板加固计算
本计算书主要依据本工程施工图、施工升降机说明书、《施工升降机》(GB/T
10054-2005)，《施工升降机安全规则》(GB10055-1996)，《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)，《混凝土结构设计规范》(GB
50010-2002)等编制。
1、参数信息
1).施工升降机基本参数
施工升降机型号：SC200/200;
吊笼形式：双吊笼;
架设总高度：52.78m;
标准节长度：1.508m;
底笼长：3.2m;
底笼宽：1.5m;
标准节重：140kg;
电机重量1200
kg
单个吊笼重:
1480kg;
吊笼载重：2000kg;
外笼重：1225kg;
其他配件总重量：200kg;
2).荷载参数：
施工荷载：5kN/m³;
3).钢管参数：
钢管类型：Ф48×3.5;
钢管横距:
800mm;
钢管纵距:
800mm;
钢管步距:
1500mm;
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度：0.2
m;
2、荷载计算
根据《设备说明书》
基础承载N=(吊笼重+围笼重+导轨架总重+对重重+载重量)╳
安全系数×9.8N/
kg
=(1600╳2+1480+1600╳35+1200╳2+2000╳2)╳
2.1×9.8
=
35029
kg×9.8
N/
kg
=343284N
=
343.3kN
基础底座平面尺寸为
4000╳3500
mm
，则地下室顶板承压
P=343.3
/(4╳3.5)=
24.5
kN/m2。
3、立杆验算
以最大荷载对立杆进行验算，不考虑钢筋砼上梁的承载力，则传给每根立杆的力为：N=24.5╳0.5╳0.5=6.13
kN
查《施工手册》
当水平步距为1500mm时，立杆(48╳3.5钢管、对接方式)允许荷载
【N】=30.3kN
>
6.13kN
;
查建筑材料手册得，可调顶托的允许荷载【N】=20kN
>
6.13
kN
。故立杆受力满足要求。
4、混凝土强度验算
为方便计算，假设载荷全部集中并均匀分布于底座的两条槽钢[12(b×h=
53×120)，计算如下：
两槽钢与混凝土楼面的接触面积
S=(53mm×3300mm)×2
=349800mm2
据前项计算，本施工电梯荷载N=
343.3kN，
则混凝土单位面积承载P=343.3/349800
=0.00098
kN/
mm2
=0.98
N/
mm2
查《施工手册》
，强度等级为C30混凝土强度设计值轴心抗压为
【P】=14.3
N/
mm2
>0.98
N/
mm2
4、楼板破碎应力验算(按1m长度截面计算)。
(1)楼板1m长度截面含钢率：U=Fu
/
(b×h0)
配筋采用
双层Φ
14
@180。则截面布筋面积
Fu
=
1710
mm2
。
截面长度
b
=
1m
=
1000
mm。
楼板有效高度
h0
=
400-80
=320
mm。
则
U
=
1710/
(1000×320)=
0.00049
(2)混凝土强度计算系数α=
U
×
Rα/
Ru
据《施工手册》，
Rα(钢筋强度)，三级螺纹钢，
采用Rα=
400
N/mm2
Ru
(混凝土强度)，
C30
，采用Ru
=
14.3
N/mm2
则α=0.00049×400/14.3=0.14
则A0=α×(1-α)=0.1204
(4)断面可承载最大弯矩【Mp】=A0×b×h02×Ru
=0.1204×1000×3202×14.3
=176304128
N·mm
=176.3
KN·m
(5)实际最大跨中弯矩。
立杆支承间距为500mm，假设荷载全部集中并均匀分布于底座的两条槽钢
(长为3.31m)，按可能的最大弯矩验算，即槽钢正好位于两排立杆的正中间，
此时计算跨中弯矩最大值可简化为按简支梁计算，见图2。
P(每米集中荷载)
L=
0.5m
图2
每米截面最大弯矩W=1/4×
P
×
L
=1/4
×[343.3
/(2×3.5)]×0.5
=6.125KN·m
<
111.04
KN·m
(6)若底座槽钢正好与底板下钢管顶撑排列位置重叠，则此项弯矩计算按均布载荷连续梁计算，可忽略不计(见图3)。
图3
5、顶托上垫方木承压强度验算
6、方木主要承受支撑点的承压强度计算，按前项荷载计算及立杆验算，每根立杆所受压力N=6.13
kN，
方木支撑接触面积为60×90=5400
mm2
则单位面积压力fc=6.13kN
/
5400
mm2
=
1.135
N/mm2
查《木结构设计手册》,广西针叶松最弱顺纹压应力为:
【fc】=9.8
N/mm2
>
1.135
N/mm2
通过上述验算，我公司的升降机基础加固施工方案完全满足安全使用要求。
施工电梯松木桩地基加固方案 一
工程概况
根据岩土工程勘察资料，施工电梯下的地基土为淤泥质土，上部已采用回填土处理，承载力低、压缩性高，属于软弱土。 二
编制依据
1、 《建筑地基处理技术规范》JGJ79-2002;
三
松木桩施工方案
第一节 施工准备
1、木桩主要在木材市场采购，采用汽车运到工地现场仓库;木桩采购时应注意木材质地，桩长应略大于设计桩长。所用桩木须材质均匀，不得有过大弯曲之情形。木桩首尾两端连成一直线时，各截面中心与该直线之偏差程度不得超过相关规定;另桩身不得有蛀孔、裂纹或其它足以损害强度之瑕疵。
2、木桩之吊运、装卸、堆置时，桩身不得遭受冲击或振动，以免因之损及桩身。木桩于使用时，应按运抵工地之先后次序使用，同时应检查木桩是否完整。木桩储存地基须坚实而平坦，不得有沉陷之现象，避免木桩变形。
3、打试桩，确定桩长。沿对角方向打三根试桩，大概确定桩径为8cm-15cm、桩长为4米。
4、打桩前，桩顶须先截锯平整，其桩身需加以保护，不得有影响功能之碰撞伤痕，桩头部位宜采用铁丝扎紧 。
第二节 松木桩的制作
1、 桩径按设计要求严格控制 ，且外形直顺光圆;
2、 小端削成 30cm 长的尖头，利于打入持力层;
3、 待准备好总桩数 80%以上的桩时，调入挖掘机进行打桩施工，避免打桩机待桩窝工;
4、 将备好的桩按不同尺寸及其使用区域分别就位，为打桩做好准备;
5、 严禁使用沙杆等其他木材代替松木。 第三节 测量放样
松木桩施工前，由测量人员依据设计图纸进行放样，确定每个木桩打设桩位，采用测量用木桩予以标记。
第四节 挖掘机打桩流程
1、施工工艺流程
桩位放样→打松木桩→锯平桩头→麻绳捆绑→土方回填整平
① 挖掘机就位，为了使挤密效果好，提高地基承载力，打桩时必须由基底四周往内圈施打;
② 选择2000mm桩长的松木桩，并扶正松木桩，桩位按梅花状布置;
③ 将桩机的挖斗倒过来扣压桩至软基中;
④ 按压稳定后，用钻头击打桩头，直到没有明显打入量为止; ⑤ 严格控制桩的密度，确保软基的处理效果。
2、锯平桩头
① 根据设计高度控制锯平桩头后的标高;
② 桩头应离淤泥顶面 0.6m 左右，其中 0.4m 填碎石，0.1m 锚入基础砼，与之凝为一体。
3、桩间碎石压实
作为电梯基础，采用挖掘机填入400mm厚碎石，通过其与松木桩之间的嵌挤作用，能较好地将基础砼与淤泥隔开来，使基础砼不会因淤泥的影响而降低强度。
四 打松木桩应着重控制的质量要求
1、桩位偏差必须控制在小于等于D/6-D/4中间范围内，桩的垂直度允许偏差﹤1%。
2、在打桩时，如感到木桩入土无明显持力感觉时应向设计、监理及时汇报。
3、打桩线路注意从外往中间对称打，但要防止桩位严重移动。
4、按设计图所示，于地面标定木桩之预定打设位置，并经监理工程师检查合格后方可进行打桩。
5、打桩过程中，如遇坚硬地层或触及地下障碍物，以致不能打至预定深度时，应报请监理工程师及设计确定处理方式。并列入施工纪录，不得任意截断桩体。
昆钢养生敬老中心项目
零星工程
施
工
方
案
编 制：吴 有 洪 审 核：施 水 忠 批 准：许 士荣
编制日期： 年 月
日
目 录
1. 工程加固概况................................................2 2. 钢结构工程加固方案编制依据..................................2 3. 施工组织及部署..............................................2 4. 施工准备....................................................3 5. 钢结构加固方法及工艺........................................3 6. 现场安全防护及措施..........................................4
1
1. 工程概况
a) 工程名称：昆钢养生敬老中心项目零星工程 b) 工程地址：昆钢养生敬老院
昆钢养生敬老中心项目门斗、门框加固，医院通道、走道封闭及山墙柱封闭。经研究，对现有结构进行加固处理，施工单位上报加固方案及工期进度表并按照加固方案进行。 2. 钢结构工程加固方案编制依据
相关钢结构设计及加固方案
《钢结构工程施工及验收规范50205-2001》 《钢结构工程质量检验评定标准》 《钢结构加固技术规范》CECS77:96 3.施工组织及部署
我公司组织一批技术过硬的团队对本工程进行结构加固，包括有经验的技术员，安全员及焊工。 3.1施工力量
加固材料由我公司车间制作、专业的钢结构安装队负责加固、项目经理部统一指挥。现场施工管理机构如下： 项目经理：1人 项目副经理：1人 项目技术负责人：1人 施工队长：1人 质检员：1人 材料员：1人
2
安全员：2人
现场钢结构加固人员：15人 3.2临时设施
根据建设单位提供的场地，进行临时设施的布置，主要是构件的摆放与工具的摆放。 4.施工准备
4.1具体准备工作如下：
1. 做好加固材料的准备，熟悉加固图纸，领会加固意图，编制详细的施工工艺及技术安全措施，并落实到每个人。
2. 按施工要求，配置有关施工机械、设备。
3. 开工前，项目经理部对加固人员进行思想教育，对质量、工期、安全等进行全面贯彻。 4. 现场需接通380V和220V电源，计算出所需要足够的电源线，作好各分配电箱的工作。 5.钢结构加固方法及工艺 5.1加固材料材质为Q235B 5.2加固方法
5.2.1现采用负荷状态下进行加固，加固前做好安全措施，如安全帽、安全带、脚手架、吊篮等。
5.2.2加固环境应满足以下条件：
1、本工程加固的方管110*110*
6、70*70*6进行实量尺寸下料。
2、室外湿度应≦80%;
3、用气体保护焊时风速≦2m/s，焊条焊时风速≦10m/s。
5.2.3加固工艺：
1、加固材料由生产车间进行下料、抛丸除锈、油漆。材料保证材质与尺寸的准确。
3
2、根据现加固方案，尽量避免立焊和仰焊，多采用平焊，焊接材料宜采用E50XX系列。
3、被加固件上(如钢梁)有檩条及连接板的，先用缆风绳固定被加固件，然后卸掉檩条，并把檩条放置好;然后割掉檩托板，打磨被加固件，待打磨光滑后方可进行加固施焊。 加固完成后焊接檩托板，注意檩托板尺寸，保证屋面檩条在同一坡度。
4、焊接时将加固件与被加固件沿全长互相压紧(可用焊接用大力钳)，可用20～30mm的间断300～500mm焊缝定位焊接后，再由加固件端向内分区段(每段不大于70mm)施焊所需要的连接焊缝，依次施焊区段焊缝应间歇2～5min。对于截面有对称的成对焊缝时，应平行施焊;有多条焊缝时，应交错顺序施焊;对于两面有加固件的截面，应先施焊受拉侧的加固件，然后施焊受压侧的加固件。对于钢梁的加固要有临时支撑(如脚手架、撑杆)，防止钢梁受热变形而倒塌。加固焊接必须符合加固图纸要求及《建筑钢结构焊接技术规程》。
6、现场安全防护及措施
本工程加固安全防护措施非常重要，本公司配备了必要的安全要素。 6.1进入施工现场必须佩戴安全帽; 6.2高空作业人员必须配备安全带;
6.3需要临时支撑时必须搭设脚手架进行支撑，搭设规范参《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》;
6.4对施工人员进行安全教育与安全技术交底;
6.5注意安全用电，作好一机一闸一箱，现场设备、电线均有专职电工操作，经常进行检修、保养，发现问题立即进行修理，排除障碍. 6.6施工现场设有专职安全员，负责安全检查，查险情，查隐患，发现问题及时与有关人员研究解决，保证安全生产。
增大截面法加固框架梁施工方案
一、缘由
15#楼二层1轴交B、C轴结构梁在施工过程中，将KL-1(5B)梁截面加宽部位漏做，致使梁截面尺寸由490×770变为250×770，故在后续施工中须将该处梁增大截面加固。
二、 主要施工工艺：
施工放线—清理、修整原有梁—原有梁表面凿毛及清理—加固梁梁侧面开洞—植筋成孔—钢筋绑扎—验收—模板安装及加固—灌浆料浇筑
三、主要加固施工程序
1、清理、修整、凿毛原结构梁
对原混凝土结构梁的表面，清除疏松、蜂窝、麻面的劣化混凝土，须凿出原有箍筋，并对该处梁截面进行处理凿毛，并将表面浮灰清理干净，在浇筑前涂刷混凝土界面结合剂一道。
2、安装新增钢筋(包括种植箍筋)并与原钢筋、箍筋连接。 1)钢材要求：钢筋应有出厂质量保证书和试验报告书单，并按规定取样做力学性能试验和焊接试验，合格后方可使用。
2) 钢筋加工：严格按照施工图纸要求完成钢筋翻样工作，确定所采用的钢筋型号、规格、下料长度、所成形钢筋形状、钢筋所使用的部位根数。再由现场钢筋工根据翻样单确定成形钢筋，在成形钢筋过程中，质检员要随时检查成形钢筋是否合格，不合格者坚决返工。 3)钢筋连接：本工程中新增受力钢筋(HRB400 Ø18)保护层厚度为30mm，面筋在加固梁段应通长配置，中间不得断开。受力钢筋沿梁侧面间距200mm设置，植筋完成48小时后再进行钢筋绑扎(详见示意图)。连接好后质检员要逐一进行检查，最后由质检员、监理人员或业主方人员对钢筋工程进行隐蔽验收后才能进入下道工序。
3、模板工程
1)模板安装：模板采用清水模板，用50×80木方作横档，间距250，采用钢管加固，间距1000mm。
2) 模板拆除、清理和保管：砼浇捣完毕后，应在砼强度能够保证其表面棱角不因拆模而损坏后拆除。模板拆除后，及时按种类、规格进行清理并运离拆模场所，扣件、钢管要及时清理，防止锈蚀。
4、浇筑混凝土
1)本梁段加固构件扩大截面采用C30灌浆料浇筑。
2)灌浆料制备：灌浆料搅拌时严格按照厂家提供的配合比用水量加水、搅拌均匀、无浮浆即可使用。搅拌用水必须采用饮用水。 3)砼浇筑：砼浇筑前，须对原结构进行凿毛清洗处理。清洗完毕后，与原混凝土接头的地方需涂刷水泥净浆作为界面剂。
6)砼养护：砼浇捣后，灌浆料在浇捣完毕后4小时以内就开始养护，经常洒水使其保持湿润，养护时间不少于7天。洒水次数以能保证砼表面湿润状态为佳。
5、植筋施工注意事项
(1)、 植筋后24小时内，不得扰动、碰撞钢筋。 (2)、 植筋后48小时后，方可进行后续工序施工。
(3)、 植筋在与其它钢筋绑扎或焊接时，不得采用外力强行撬压植筋。
一、 工程概况：
九龙湾水库下游改造工程位于九龙潭水库大坝下游，根据岩土工程勘察报告，场地受力范围内的地基土由耕土、第四系冲积层、第四系残积层及燕山三期花岗岩风化岩带组成。工程的地质概况，地质剖面自上而下由素填土、粗砂土、淤质粘土、砾质粘性土、粉质粘土及岩石构成。淤质粘土呈软塑状，下部的砾质粘性土呈中密状，特点是承载力低、压缩性高，属于软弱土。
二、 松木桩施工方案。
1、施工工艺流程
测量放线→挖、填工作面 →桩位 放样 → 打松木桩→锯平桩头→毛石嵌桩及 C10砼垫层施工→承台施工
2、施工准备 ①、木桩采购及存放
ⅰ、木桩主要在当地木材市场采购，采用汽车运到工地现场仓库;木桩采购时应注意木材质地，桩长应略大于设计桩长。所用桩木须材质均匀，不得有过大弯曲之情形。木桩首尾两端连成一直线时，各截面中心与该直线之偏差程度不得超过相关规定;另桩身不得有蛀孔、裂纹或其它足以损害强度之瑕疵。 ⅱ、木桩之吊运、装卸、堆置时，桩身不得遭受冲击或振动，以免因之损及桩身。木桩于使用时，应按运抵工地之先后次序使用，同时应检查木桩是否完整。木桩储存地基须坚实而平坦，不得有沉陷之现象，避免木桩变形。 ②、打试桩，确定桩长。
因堤岸较长，沿堤岸方向每约 50m 打一根试桩，所以选试桩25根，以大概确定桩长。地质报告显示淤泥深度为1.2 m—3.2 m，为确保试桩成功，并考虑该类型桩的特殊性，配桩长度比同位置桩的有效长度大0.5米。
③、打桩前，桩顶须先截锯平整，其桩身需加以保护，不得有影响功能之碰撞伤痕，桩头部位宜采用铁丝扎紧 。 ④、松木桩的制作
ⅰ、 桩径按设计要求严格控制，且外形直顺光圆;
ⅱ、 小端削成 30cm 长的尖头，利于打入持力层;
ⅲ、 待准备好总桩数 80 %以上的桩时，调入挖掘机进行打桩施工，避免挖掘机待桩窝工;
ⅳ、 将备好的桩按不同尺寸及其使用区域分别就位，为打桩做好准备;
ⅴ、 严禁使用沙杆等其他木材代替松木。 ⑤、测量放样
松木桩施工前，由测量人员依据设计图纸进行放样，确定每个木桩打设桩位，采用测量用木桩予以标记。
3、挖掘机打桩流程
①、 挖掘机就位，为了使挤密效果好，提高地基承载力，打桩时必须由基底四周往内圈施打
②、 选择正确桩长的松木桩，并扶正松木桩，桩位按梅花状布置;
③、 将挖掘机的挖斗倒过来扣压桩至软基中;
④、 按压稳定后，用挖斗背面击打桩头，直到没有明显打入量为止，确保松木桩垂直打入持力层;
⑤、 严格控制桩的密度，确保软基的处理效果。
⑥、选择桩长 =该范围的试桩或控制桩长的较大者 +0.5m 。 (控制桩长=相邻打入桩长的平均值，例如：(2.3+2.8)/2=2.55m )。
4、锯平桩头
①、 根据设计高度控制锯平桩头后的标高。
②、 桩头应离淤泥顶面 0.6m 左右，其中 0.4m 抛片石， 0.2m 插入基础砼，与之凝为一体。
5、桩间抛片石
作为堤岸基础，抛入 40 cm 厚片石，通过其与松木桩之间的嵌挤作用，能较好地将基础砼与淤泥隔开来，使基础砼不会因淤泥的影响而降低强度。抛片石时，对称均衡分层抛，每层先抛中间，后抛外侧，使桩成组并保持正确位置，另外一边抛毛石，一边适当填入石渣，使桩顶区嵌石密实，然后在此基础上可以做100㎜厚C10砼垫层。
三、打松木桩应着重控制的质量要求
1、桩位偏差必须控制在小于等于D/6-D/4中间范围内，桩的垂直度允差﹤1%。
2、在打桩时，如感到木桩入土无明显持力感觉时应向设计、监理及时汇报。
3、打桩线路注意从外往中间对称打，但要防止桩位严重移动。
4、按设计图所示，于地面标定木桩之预定打设位置，并经监理工程师检查合格后方可进行打桩。
5、打桩过程中，如遇坚硬地层或触及地下障碍物，以致不能打至预定深度时，应报请监理工程师及设计确定处理方式。并列入施工纪录，不得任意截断桩体。
四、质量风险
1、根据施工现场地质情况结合施工图纸，该河堤建成后需要在河堤背面填土压实，且河堤另一边为河床，河床沉积淤泥及砾质粘土较厚，如果采用松木桩进行堤基处理时，在毛石河堤自重及填土作用下松木桩容易出现水平位移，影响堤岸质量;另外，由于堤基为软弱土的强度很低，压缩性较高，且松木桩原材料质量、规格难以一致，在打桩时灌入度难以控制，在承受较大的河堤自重荷载时，河堤基础的沉降和不均匀沉降往往比较大，会造成毛石挡土墙出现裂缝;
2、淤泥或淤泥质土的含水量高，渗透系数和不排水抗剪强度均较低。在集中大量施打松木桩时，饱和土体中的孔隙水还来不及排出，孔隙体积没有发生改变，全部压力的增量完全由孔隙水来承担，堤基土颗粒间的压力并没有发生变化，堤基土的抗剪强度不但没有提高，还可能会因施工的扰动而下降。另外，由于松木桩施工后，桩间淤泥不用清理，当被扰动的淤泥重新固结时可能会出现挡土墙荷载由松木桩直接承载的现象。
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